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以Q460E鋼鑄坯為研究對象，從以下四個方面進行了研究:利用Gleeble3800熱模擬試驗機進行:高溫蠕變拉伸試驗，分析蠕變特性，確定本構方程。基于Gleeble3800軟件采集并經Origin軟件處理的數據，繪制了鑄坯試樣在高溫區間的應力——時間曲線，分析了應力和溫度對蠕變性能的影響。在考慮了Q550D高強板鋼板坯的高溫組織后，采用合適的蠕變理論確定了鋼種的蠕變模型。通過對試樣應變-時間曲線與實驗數據的線性擬合，確定了方程的參數，得到了Q550D高強板高溫蠕變本構方程利用本構方程預測應變-時間曲線。發現實驗測量值與計算的應變-時間曲線基本一致。因此，可以初步證實本構模型對描述Q460E鋼高溫蠕變行為是有效的。觀察了試樣的微觀結構。Q550D高強板通過金相觀察實驗研究了顯微組織的形態以及溫度和載荷對其的影響。用透射電鏡研究了試樣顯微組織中位錯和滑移的比例，分析了蠕變過程中顯微組織的變化。對連鑄坯進行了溫度場模擬。
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?55?60HRC，斷裂韌性大于10J/cm2，強度大于30MPa后的動態斷裂韌性。M1/2。在120種石英砂耐磨材料的損傷標準下，其耐磨性優于高錳鋁合金耐候鋼板和上述高鉻、低品位生鐵。
根據所用的砂和金屬材料、冷卻速度的外部經濟結構和耐候鋼鋼板的結晶特征，確定了其破壞模式。提高冷卻結晶速度可以在機構中精煉鉻鐵，鉻鐵為鐵素體，二次枝晶臂間距明顯減小。(鐵、鉻)3C馬氏體的含水量增加，馬氏體規格降低，并產生改善的物理性能。
動態加工硬化耐候鋼板產生的鋁合金熱膨脹以及變形溫度和應變速率對流變地應力有明顯的危害。隨著溫度的升高，變形流變地應力歸因于應變率于正的增加。應變速率比耐候鋼板鋁合金更敏感。
低速切削：避免切削裂紋的另一種方法是降低切削速度。如果不可能進行全板預熱，可以使用局部預熱方法。使用低速切割方法來防止切割裂紋不如預熱可靠。我們建議切割前用火焰槍對切割帶進行多次預熱，預熱溫度應達到100左右.大切割速度取決于鋼板的等級和厚度。
特別注意：預熱和低速火焰切割的結合可以進一步減少Q460C高強度鋼板切割裂紋的發生。
切割后緩慢冷卻的要求：無論切割部位是否預熱，鋼板切割后緩慢冷卻將有效降低切割裂紋的風險。
如果切割后沒有加熱和堆積，也可以用隔熱毯覆蓋來慢慢冷卻。緩慢冷卻需要冷卻到室溫。
切割后加熱要求：對于切割Q460C高強度鋼板，切割后立即加熱(低溫回火)也是防止切割裂紋的有效方法和措施。低溫回火處理可有效Q460C高強度鋼板的切削厚度。對于切割后的加熱方式，切割后的加熱也采用燃燒槍、電子加熱毯和節能加熱爐的加熱方式。
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