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結果表明，TPNCE樹脂的沖擊強度達到14.2 kJ/m2，幾乎是BCE的兩倍。Q390高強板固化溫度降低約43℃，與聚酰亞胺纖維界面結合良好，保持較低的介電常數和介電損耗。
結果表明，試驗鋼在冷速5 ~ 25℃/s范圍內形成針狀鐵素體、粒狀貝氏體和馬氏體島的混合組織為了開發低成本Q500E低合金高強度厚鋼板，Q460C高強板系統研究了未變形再結晶區變形和變形后冷卻速率對低合金鋼奧氏體連續冷卻相變行為和顯微組織變化規律的影響。通過一系列TMCP試驗，討論了終軋溫度對試驗鋼板組織和力學性能的影響。結果表明，未變形再結晶區變形、變形后冷卻速度和終軋溫度對試驗鋼的組織和力學性能有顯著影響。
Q460C高強板生產低成本Q500E厚鋼板的TMCP工藝是在奧氏體再結晶區和再結晶區兩階段軋制:精軋溫度為800 ~ 850℃，精軋壓下率為75%，軋后以高于10℃/s的冷卻速度冷卻至450 ~ 500℃。隨著軋后Q460C高強板的增加冷速
因。參照美國材料試驗學會標準1585，采用改進的實時吸水試驗裝置，實現了保持載荷和水分傳遞的同步耦合過程。進行了高強混凝土在短期保壓荷載下的毛細吸水試驗研究，分析了應力水平(0% ~ 60%)對含0%、10%和20%粒化高爐礦渣的C60高強混凝土毛細吸水性能的影響規律。
科學地研究了硼調質鋁合金和鍛造耐候鋼板、長期鑄造的耐候鋼板和損傷檢測板的碳含水率特性和機理。
鍛造鋁合金風化鋼板機制Fe2B相和鐵素體，金相組織培養基體，Fe2B相形成弧形和網狀結構凝結。耐候鋼板鋁合金950?在1100℃水熱處理和200℃淬火后，當發生部分斷裂時，堿轉化為Lu 板奧氏體。隨著熱處理溫度的升高，Fe2B相明顯斷開，并將有一個常規的板奧氏體小的量。
針狀鐵素體數量減少，粒狀貝氏體數量增加，晶粒細化，位錯密度增加，屈服強度和抗拉強度增加。隨著軋制后適當的壓下量冷速，硬質相M-A島的含量增加，尺寸增大，屈強比減小，應變硬化量增加。拉伸性能滿足低屈強比Q500GJE鋼要求的軋后控冷冷速為15 ~ 20℃/s
采用控冷控軋技術，研究了三種規格Q460E中厚板的生產工藝。結果表明，采用了兩段預熱和兩段控制軋制。階段是奧氏體再結晶區滾動。鑄坯在Q460E低合金鋼MAG焊下軋制，用于熔滴轉移、焊縫成形和焊接飛濺。焊接在氬CO2 O2三元富氬低氧混合保護氣體下進行。比較了三元混合氣體和氬CO2二元混合氣體保護下的熔滴過渡、焊縫成形、飛濺率、焊縫氧氮含量等性能。在這兩種氣體保護下進行了焊接工藝評定，并對對接接頭的組織和力學性能進行了比較。
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