以下是:云浮市羅定市翅片管廠家直銷-找浩澤物資的產(chǎn)品參數(shù)
產(chǎn)品參數(shù) 產(chǎn)品價格 電議 發(fā)貨期限 電議 供貨總量 電議 運費說明 電議 名稱 翅片管 規(guī)格 齊全 材質(zhì) 20# 304 q235b 產(chǎn)地 聊城 倉庫地址 浩澤庫 計重方式 米計 可定制 是 品牌 浩澤 用途 換熱系統(tǒng) 應(yīng)用場所 鍋爐 電站 范圍 翅片管直銷-找浩澤物資供應(yīng)范圍覆蓋廣東省 云浮市 云城區(qū)、新興縣、郁南縣、云安區(qū)、羅定市等區(qū)域。 翅片管廠家直銷-找浩澤物資,浩澤物資(羅定市分公司)lchz32953-76為您提供翅片管廠家直銷-找浩澤物資,聯(lián)系人:周經(jīng)理,發(fā)貨地:大東鋼管產(chǎn)業(yè)園。 廣東省,云浮市,羅定市 羅定市擁有廣闊的平原地貌和獨特的盆地性氣候，羅定盆地是廣東盆地。羅定歷史上是古絲綢之路的重要節(jié)點，西江走廊的交通要沖，史稱“門庭巨防，撫綏重地”。明萬歷年間（1577年），因平定羅旁地區(qū)的“瑤亂”，肇慶府瀧水縣升格為羅定州，成為嶺南歷史上個直隸州。羅定形成了開放、兼容的多元文化特色，開拓、冒險、進取和創(chuàng)新的文化特質(zhì)。
翅片管廠家直銷-找浩澤物資視頻展示，產(chǎn)品更生動！讓您親眼見證其優(yōu)點和特點，為您的購買決策提供有力支持。以下是:翅片管廠家直銷-找浩澤物資的圖文介紹強化換熱器換熱的方法及熱力計算
通過對翅片管式換熱器的結(jié)構(gòu)進行改進與優(yōu)化設(shè)計,然后對其換熱性能與改進前換熱器進行對比計算,結(jié)果是改進后的換熱器的傳熱系數(shù)得到了提高。
一、調(diào)整換熱器的翅片間距,設(shè)計成為變翅片間距。
1、設(shè)計原理
當(dāng)氣流通過蒸發(fā)器時,由于空氣中的水蒸氣不斷地在翅片管表面沉積,空氣由于除濕作用相對濕度降低,沿氣流方向翅片盤管表面結(jié)霜量是遞減的,如果采取變片距結(jié)構(gòu),可以在結(jié)霜條件下保持其較高的傳熱效率,并延長其沖霜時間。當(dāng)蒸發(fā)器采用變翅片間距結(jié)構(gòu)時,實際上已構(gòu)成了翅片的錯列分布,當(dāng)空氣橫掠錯列翅片時,翅片的交錯分布使得上游翅片對下游翅片有繞流作用,由于前面翅片的繞流,翅片的前半部分換熱加強,后面的翅片的分布又使得流道變窄,流速提高,翅片后半部分的換熱也得到強化。
2、變翅片間距的結(jié)構(gòu)示意圖及對比計算
由于該改進方案采用的是變翅片間距形式,在理論上可近似認為是錯列翅片,因此在分析中可借用錯列翅片的理論。圖1 是所研究的流體縱掠錯列翅片的一個二維模型,翅片間距為H ,厚度為t 。
由于該結(jié)構(gòu)形式實際為錯列翅片,當(dāng)流體縱掠翅片時,氣流在上游翅片先受到擾動,因此在前幾排管上的翅片換熱加強,當(dāng)氣流流經(jīng)后幾排管子時,由于流通截面迅速變窄,流速提高,使流體在原有的基礎(chǔ)上又進一步受到擠壓,擾動更加劇烈,因此通過后加上的一組翅片,使換熱也得到了強化。
通過變翅片間距的結(jié)構(gòu)改進,冷風(fēng)機在外形尺寸即高度、寬度和管總長度不變的前提下,在結(jié)霜工況下運行時仍可保持較高的傳熱系數(shù),且采用變翅片間距結(jié)構(gòu)的冷風(fēng)機比等翅片間距結(jié)構(gòu)冷風(fēng)機的傳熱系數(shù)提高了9. 8 % ,且傳熱面積有所提高,通過提高傳熱系數(shù)和傳熱面積從而達到強化傳熱的目的(圖2) 。
對于翅片管式換熱器,其傳熱系數(shù)的計算采用下列公式。式中: hi ,h0為管內(nèi)制冷劑和管外空氣側(cè)換熱系數(shù)(W/(m2·K) ) ; Fi, F0 為管內(nèi)、外面積( m2 ) ; β為管內(nèi)外面積比; ri , r0為管內(nèi)、外表面的污垢系數(shù)( (m2·K) / W) ;λ為管壁導(dǎo)熱率(W/ (m·K) ) ;η為肋化效率; di , d0為管子內(nèi)/ 外徑(m) 。對于制冷量Q0 =2. 67 kW 的制冷系統(tǒng),經(jīng)過結(jié)構(gòu)改進,其熱力性能計算結(jié)果如表1 所示。
二、加強管內(nèi)流體流動,管內(nèi)壁加工變螺距內(nèi)螺紋。
1、設(shè)計原理
2、變間距內(nèi)螺紋翅片管結(jié)構(gòu)示意圖及對比計算對等間距內(nèi)螺紋翅片管換熱器管內(nèi)螺紋進行改進,由于管內(nèi)有規(guī)則、連續(xù)的凸肋和凹槽發(fā)生改變,使之內(nèi)表面積比等間距增大8. 4 %,傳熱系數(shù)增大3. 82 %,管內(nèi)換熱系數(shù)也增加了4. 89 %。等間距與變間距內(nèi)螺紋管結(jié)構(gòu)示意圖如圖3、圖4 所 式中: f m為單位管長管子平均面積(m2 ) ; f i為單位管長管子內(nèi)面積(m2) ; f 2為單位管長管子總外表面積(m2) ;αi為管內(nèi)對流換熱系數(shù)(W/ (m2· K) ) ;αw 為管外對流換熱系數(shù)(W/ (m2· K) ) 。
對于汽車空調(diào)系統(tǒng),當(dāng)負荷Q0 = 4 kW ,其熱力性能計算結(jié)果如表2 所示。
翅片管，是為了提高換熱效率，通常在換熱管的表面通過加翅片，增大換熱管的外表面積（或內(nèi)表面積），從而達到提高換熱效率的目的，這樣一種換熱管。
基本內(nèi)容
翅片管，是為了提高換熱效率，通常在換熱管的表面通過加翅片，增大換熱管的外表面積（或內(nèi)表面積），從而達到提高換熱效率的目的，這樣一種換熱管。
分類1，按翅片結(jié)構(gòu)特點劃分
根據(jù)翅形的形狀和構(gòu)造，翅片管可分為以下種類：方翅管（Square finned tube）、螺旋翅片管(spiral finned tube) 、縱向翅片管（Longitudinal Finned Tube）等、螺旋鋸齒狀翅片管（Helical Serrated Finned Tubes）、內(nèi)翅片管（inner finned tube） ,
2，根據(jù)翅片管的翅片材質(zhì)是否與管體材質(zhì)相同可分為單金屬翅片管和雙金屬復(fù)合翅片管。
3， 按翅片管的不同加工工藝，翅片管可分為： 軋制成型翅片管（extruded fin tube）、焊接成型翅片管、 滾壓成型翅片管、 套裝成型翅片管。
主要性能要求翅片管作為換熱元件，長期工作于高溫?zé)煔獾墓r下，比如鍋爐換熱器用翅片管使用環(huán)境惡劣,高溫高壓且處于腐蝕性氣氛,這要求翅片管應(yīng)具有很高的性能指標。
1) 防腐性能（Anti-corrosion）
2) 耐磨性能（Anti-wear）
3) 低的接觸熱阻(lower contact resistance)
4) 高的穩(wěn)定性（Higher Stability）
5) 防積灰能力
翅片管換熱器廣泛應(yīng)用于家庭、商業(yè)和工業(yè)制冷空調(diào)系統(tǒng)中。采用翅片管換熱器作為蒸發(fā)器和冷凝器的空調(diào)系統(tǒng)，使用一定年限后翅片表面會形成灰塵和微生物等空氣側(cè)污垢，影響蒸發(fā)器的性能。本文通過實驗，研究微生物污垢對翅片管換熱器換熱和壓降特性的影響。為了減少親水層脫落與接觸熱阻的影響，實驗中使用全新的換熱器。為了加快實驗進程，采用人工加速培養(yǎng)微生物生長的方法模擬翅片表面生長微生物污垢。
1)、軋制成型翅片管（extruded fin tube）；
2)、焊接成型翅片管（高頻焊翅片管、埋弧焊翅片管）；
3)、滾壓成型翅片管；
4)、套裝成型翅片管；
5)、鑄造翅片管；
6)、張力纏繞翅片管；
7)、鑲片管。
云浮羅定浩澤物資有限公司始終堅持“服務(wù)為本，誠信為本”的理念。服務(wù)是企業(yè)發(fā)展的根本，誠信是優(yōu)質(zhì)服務(wù)的基礎(chǔ)！未來，我們會不斷的加大 翅片管人才培養(yǎng)，豐富我們的 翅片管產(chǎn)品線，提高自己的競爭力，致力于為更多的企業(yè)提供更優(yōu)質(zhì)的服務(wù)和 翅片管產(chǎn)品。
對于燃氣熱水器，換熱器管子外側(cè)流動的是高溫?zé)煔?，?nèi)側(cè)流動的是冷水。試驗表明，煙氣側(cè)的熱阻明顯高于水側(cè)的熱阻，因此通常在管子表面設(shè)置翅片增加換熱面積，以提高換熱效率。目前，常用的翅片管束主要分為3類：單管外翅片管束，單根圓管外側(cè)加裝翅片所構(gòu)成的翅片管束；連續(xù)翅片管束，在整塊薄金屬板（翅片）上，按管子排列形式（順排、叉排）沖孔，然后用專用設(shè)備將沖孔后的金屬薄板逐片套在圓管上，再采用脹管或釬接方法連接；管帶式翅片管束，由波帶形翅片與扁管相間疊合而成，即在一條波形帶狀翅片的脊背上，沿垂直于氣流方向，貼置若干根扁管，翅片與扁管采用釬接方法連接。本文選取連續(xù)翅片管束，采用CFD軟件，在管子內(nèi)流體為定溫度條件下，對非翅片表面煙氣流道內(nèi)煙氣、翅片表面煙氣的溫度場、速度場進行數(shù)值模擬分析。
1 模擬方法
1.1 控制方程與數(shù)學(xué)模型［1-2］
①控制方程
控制方程包括混合物質(zhì)量守恒方程、組分質(zhì)量守恒方程、動量守恒方程、能量守恒方程，由于換熱管外煙氣中水分未發(fā)生凝結(jié)，煙氣組成不會發(fā)生變化，因此不需考慮組分質(zhì)量守恒方程。
1.2 物理模型
燃燒產(chǎn)生的高溫?zé)煔庀蛏蠜_刷翅片管束，通過對流傳熱將熱量傳遞給管子內(nèi)的冷水。對非翅片表面煙氣流道內(nèi)煙氣與翅片表面煙氣的溫度場、速度場進行數(shù)值模擬分析?？紤]到計算的時間與成本，數(shù)值模擬只針對單個連續(xù)翅片進行研究，計算區(qū)域?qū)挕粮摺梁駷?26.4 mm×219.0 mm×2.7 mm，管子直徑為14.5 mm，翅片厚度為0.3 mm，忽略管子壁厚，管子上方的翅片有沖孔。采用Cero軟件（三維設(shè)計制圖軟件）建立物理模型（見圖1），并采用Gambit軟件對物理模型進行網(wǎng)格劃分，網(wǎng)格生成后，用網(wǎng)格檢查器檢查網(wǎng)格的質(zhì)量，劃分網(wǎng)格后的物理模型見圖2，網(wǎng)格數(shù)量為719 625 個
1.3 邊界條件
①入口邊界條件
入口為速度邊界，在FLUENT軟件中定義速度邊界的方法有3種：種是將速度視為速率的值與一個單位方向矢量的乘積，然后通過定義速率的值和方向矢量分量來定義速度邊界；第二種是將速度視為3個坐標方向上的分量的矢量和，然后通過分別給定3個分量大小來定義速度邊界；第三種是設(shè)定速度垂直于邊界面，然后給定速率的值就可以定義速度邊界。
由于煙氣流動方向與物理模型底面垂直，因此采用第三種定義速度邊界的方法。煙氣的進口速度為4.215 m/s，溫度為1 250 K，湍流強度為3%，煙氣的組成見表1。
②出口邊界條件
出口邊界條件為壓力邊界條件，出口壓力（表壓）設(shè)置為0。物理模型出口湍流強度為3%。
③壁面熱邊界條件
物理模型外壁面選用對稱壁面邊界條件，無熱流，無氣流，管子內(nèi)壁面選用流固耦合熱邊界條件。
④管內(nèi)流體條件
管內(nèi)流體溫度設(shè)定為350 K。
2 數(shù)值模擬結(jié)果及分析
2.1 煙氣溫度分布
非翅片表面煙氣流道內(nèi)煙氣溫度分布見圖3，翅片表面煙氣溫度分布見圖4。由圖3可知，非翅片表面煙氣流道底部煙氣溫度為1 250 K，煙氣流過管子時溫度下降，出口煙氣溫度分布比較均勻，分布范圍為500~750 K。由圖4可知，翅片表面煙氣溫度分布基本對稱，管子周圍的煙氣溫度低（為505 K），翅片邊緣的煙氣溫度高（為590 K）。由圖3、4可知，在管子錯排布置條件下，煙氣與管子能夠?qū)崿F(xiàn)較好的換熱。煙氣流道出口處煙氣溫度的分布比較均勻，對后續(xù)的煙氣處理也非常有利。文獻［3］的研究表明，與順排布置相比，管子錯排布置可大幅改善煙氣與管子傳熱條件下的流動工況，增強了換熱效果。由此可知，模擬結(jié)果與文獻［3］的研究結(jié)果基本一致。2.2 煙氣速度分布非翅片表面煙氣流道內(nèi)煙氣速度分布見圖5。文獻［4-5］研究表明，對于平翅片管束，當(dāng)煙氣繞過管子流動時，管子表面附近易形成很薄的邊界層旋渦區(qū)，流動到管子后部表面分離，伴隨旋渦從管子表面脫落，并在煙氣出口區(qū)域形成紊亂、充滿大小不等旋渦的尾流區(qū)。尾流區(qū)內(nèi)煙氣的循環(huán)流動使得管子周圍煙氣溫度下降速率減緩，此外隨著煙氣沿平翅片表面的平直通道向前流動，邊界層由于無附加擾動而逐漸增厚，使得局部換熱系數(shù)沿程降低。為改善上述問題，可通過在管子上方的翅片沖孔［1］47，破壞尾流區(qū)形成的邊界層，從而改善平翅片管束的換熱環(huán)境，還可降低翅片用料。由圖5可知，管子后部并未形成紊亂、充滿大小不等旋渦的尾流區(qū)。
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