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淳源管業有限公司
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15CrMoG合金鋼管
15CrMoG合金鋼管純化氫的原理是，在300—500℃下，把待純化的氫通入15CrMoG合金鋼管的一側時，氫被吸附在1515CrMoG合金鋼管壁上，由于鈀的4d電子層缺少兩個電子，它能與氫生成不穩定的化學鍵(鈀與氫的這種反應是可逆的)，在鈀的作用下，氫被電離為質子其半徑為1.5×1015m，而鈀的晶格常數為3.88×10-10m(20℃時)，故可通過15CrMoG合金鋼管，在鈀的作用下質子又與電子結合并重新形成氫分子，從15CrMoG合金鋼管的另一側逸出。在15CrMoG合金鋼管表面，未被離解的氣體是不能透過的，故可利用15CrMoG合金鋼管獲得高純氫。
15CrMoG合金鋼管化學成分表
材質 C Si Mn Mo Cr
15CrMo 0.12~0.18 0.17~0.37 0.40~0.70 0.40~0.55 0.80~1.10
15CrMoG合金鋼管重量計算公式
[(外徑-壁厚)*壁厚]*0.02466=kg/米(每米的重量)
15CrMoG合金鋼管用途
15CrMo鋼是電力工業中廣泛使用的鋼種，在500℃-550℃使用具有較高的熱強性能。當使用溫度大于550℃，其熱強性能顯著降低。通常15CrMo鋼主要用于蒸汽參數為510℃的高中壓管道、導汽管，管壁溫度為550℃的熱器管等。
國外同類型鋼種，有前蘇聯的15XM，美國牌號T12、P12，日本牌號STBA22、STPA22和德國牌13CrMo44等。
15CrMo鋼正常供貨狀態的顯微組織為鐵素體加珠光體，15CrMo鋼在工作溫度500℃-550℃范圍長期運行過程中，會產生珠光體的球化、合金元素在固溶體和碳化物間的再分配及碳化物相結構的改變，15CrMo鋼的熱強性能和力學性能隨著珠光體球化程度和固溶體是合金元素貧化程度的加大而逐漸降低，以致材質漸趨劣化甚至失效。因此，長期以來15CrMo鋼組織中珠光體球化程度常被廣泛用于判定該類鋼使用可靠性的重要判據之一。
15CrMoG合金鋼管規格.型號
15CrMoG合金鋼管：是合金碳素鋼，鋼組: CrMo
序號: 35
牌號: 15CrMo
試樣毛坯尺寸/mm: 30
熱處理|淬火|加熱溫度℃|次淬火: 900
熱處理|淬火|加熱溫度℃|第二次淬火: -
熱處理|淬火|冷卻劑: 空
熱處理|回火|加熱溫度℃: 650
熱處理|回火|冷卻劑: 空
力學特性|抗拉強度σb/MPa，≥: 440
力學特性|屈服點σs/MPa，≥: 295
力學特性|斷后伸長率δ5()，≥: 22
力學特性|斷面收縮率ψ()，≥: 60
力學特性|沖擊吸收功Aku2/J，≥: 94
鋼材退火或高溫回火供應狀態布氏硬度HBS100/3000，≤: 179
用途：高溫環境下使用，并且承受一定的壓力
15CrMoG合金鋼管規格應用標準：GB8163-2008
什么是冷拔鋼管？
熱軋鋼管用連鑄板坯或初軋板坯作原料，經步進式加熱爐加熱，高壓水除鱗后進入粗軋機，粗軋料經切頭、尾、再進入精軋機，實施計算機 控制軋制，終軋后即經過層流冷卻和卷取機卷取、成為直發卷。直發卷的頭、尾往往呈舌狀及魚尾狀，厚度、 寬度精度較差，邊部常存在浪形、折邊、塔形等缺陷。其卷重較重、鋼卷內徑為760mm。(一般制管行業喜歡使用。)將直發卷經切頭、 切尾、切邊及多道次的矯直、平整等精整線處理后，再切板或重卷，即成為：熱軋鋼板、平整熱軋鋼卷、縱切帶等產品。熱軋精整卷若經酸洗去除氧化皮并涂油后即成熱軋酸洗板卷。該產品有局部替代冷軋板的趨向，無縫鋼管價格適中，深受廣大用戶喜愛。冷拔鋼管用熱軋鋼卷為原料，經酸洗去除氧化皮后進行冷連軋，其成品為軋硬卷，由于連續冷變形引起的冷作硬化使軋硬卷的強度、硬度上升、韌塑指標下降，因此沖壓性能將惡化，只能用于簡單變形的零件。軋硬卷可作為熱鍍鋅廠的原料，因為熱鍍鋅機組均設置有退 火線。軋硬卷重一般在6~13.5噸，鋼卷內徑為610mm。
一般冷連軋板、卷均應經過連續退火(CAPL機組)或罩式爐退火冷作硬化及軋制應力，達到相應標準規定的力學性能指標。
冷軋鋼板的表面質量、外觀、尺寸精度均優于熱軋板，且其產品厚度右軋薄至0.18mm左右，因此深受廣大用戶青睞。以冷軋鋼卷為基板進行產品的深加工，成為高附加值產品。如電鍍鋅、熱鍍鋅、耐指紋電鍍鋅、彩涂鋼板卷及減振復合鋼板、PVC 復膜鋼板等，使這些產品具有美觀、高抗腐蝕等優良品質，得到了廣泛應用。冷軋鋼卷經退火后必須進行精整，包括切頭、尾、切邊、矯平、平整、重卷、或縱剪切板等。冷軋產品廣泛應用于汽車制造、家電 產品、儀表開關、建筑、辦公家具等行業。鋼板捆包后的每包重量為3~5噸。平整分卷重一般為3~10噸/卷。鋼卷內徑610mm。
流體管鋼管鋼級
管道介質的輸送壓力有逐漸增高的趨勢，在輸氣管線上尤為明顯。這是因為在一定范圍內提高輸送壓力會增加經濟效益，以輸氣管線為例，在輸量不變的條件下，隨著輸送壓力的提高氣體的密度增加而流速減小，從而使摩阻下降。在一條輸氣管線的站間距內由進站到出戰壓力逐漸下降，而流速逐漸增加，隨之摩阻也逐漸增加，故離進站口 3 ／ 4 長度消耗生出站壓差△ p 的一半，而后 1 ／ 4 長度消耗另一半。輸氣管線與輸油管線大的差別是由進站到出站流速是逐漸增加的，這是介質的可壓縮性造成的。而油基本上是不可壓縮的，雖然輸送壓力沿管程逐步下降，但流速是不變的，摩阻也是前后相同的。由此看出對于輸氣管線壓力的提高可使摩阻下降，而輸送能耗下降。
還應指出，輸氣管線的能耗遠比輸油為大，僅以西氣東輸管線為例，該管線輸送壓力 p ： 10MPa ，輸量為 120 億 m3 ／年，管線長度為 4000KM ，粗略按經驗估計能耗大致為 12 億 m3 ／年，而輸量的。 1/10 作為沿途的能源消耗掉了。
由于對降低能耗的關切，輸送壓力有逐步增加的趨勢。早期我國四川省的天然氣管線輸送壓力為 2.5MPa ，以后增加到 4MPa ，陜京線為 6MPa ，西氣東輸增至 10MPa ，國外經濟發達近十氣輸氣管線多選取 12MPa 。
在輸氣管線上壓比亦有逐漸下降的趨勢。所謂壓比指進站壓力與出站壓力之比，壓比減少意味著全線均在較高的壓力下運行，這樣也可使能耗減小。早期壓力多為 1.6 ，后來降至 1.4 ，近年國外有些輸氣管線取壓比為 1.25 。當然，壓比減小，壓縮機站數要增加，從而投資會增加。對于管徑、壓力、壓比均需進行優化計算和比選。
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