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熔池維持在液態的時間一般只有幾秒到幾十秒。固液相界面的推進成長速度比鑄件高10-100倍。焊接過程中，熔池中存在著多種作用下，如電弧的機械力、氣流吹力、電磁力以及由于溫度分布不均勻造成的耐磨襯板中金屬的餓密度差別和表面張力差別，所以熔池液態金屬處于不斷的攪拌和對流運動狀態。 熔池液態金屬流動總趨勢是從熔池的前部向尾部流動，電弧的機械力等過大時，還會在熔池的尾部形成局部的渦流現象。熔池周圍散熱條件好焊接熔池周圍的耐磨襯板對于熔池金屬好似模壁，但熔池與其周圍母材金屬之間直接，不像鑄件那樣存在氣隙。 品種表面狀態試驗前變況環境條件城市住宅區市鎮城市工業區臨海工業區沿海地區1Cr17（430）0Cr18Ni10（304）0Cr18Ni12Mo2（316）2BNo.42D2BNo.4HL2BNo...570.5.5055表1幾種復合耐磨板不同表面狀態的大氣腐蝕實驗結果從表1中的結?。 由于1Cr17鐵素體復合耐磨板在一些大氣中不能滿足要求，為此，在建筑外用鐵素體耐磨板中已經了含鉬和含鈦、鈮的許多鐵素體耐磨板的牌 ，如00Cr22Mo5（Ti，Nb），00Cr25Mo2（Ti、Nb）和高純Cr30Mo2（Ti，Nb）等，國外已在臨海大型建筑物上大量應用。
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不同的冷卻速度對熱影響區的硬度沒有顯著的影響，具有良好的的焊接性，該類鋼板經淬火和一次回火或二次回處理后，由于韌化相逆變奧氏體均勻彌散分布于回火馬氏體基體，因此，具有較高的強度和良好的塑韌性，出強韌性的良好匹配。 對于低碳以及超級馬氏體耐磨襯板，由于其ｗ（C）已降低到0.05%、0.03%、0.02%的水平，因此從高溫奧氏體狀態冷卻到室溫時，雖然也全部轉變為低碳馬氏體，但沒有明顯的淬氫傾向。與此同時，其抗腐蝕能力明顯優于Cr13型馬氏體鋼板。 不平衡交流波形，該波形在焊接復合耐磨板時可以提供足夠的清理作用，但是在耐磨板上可能會產生較多的熱量，采用不平衡交流波形進行焊接的效果比直流正接和直流反接好。不平衡脈沖波形。與不平衡交流波形相似，脈沖波形在焊接復合耐磨板時也能提供清理作用，同時焊接電流的快速升降還可以保持電弧。 帶有上坡和下坡的脈沖電流波形。該波形可以提供焊接開始時的上坡電流、的焊接電流和焊接停止時的下坡電流。下坡電流波形要求后的焊接熔池被填滿，不存在弧坑。應注意的是，上坡電流和下坡電流的劃分與陡峭特性的焊接電源有關，與焊接開始和停止時的電流形狀有關。
其他合金元素的影響W和Mo的作用相似，它既可溶入固溶體形成固溶強化，又可生成碳化物產生彌散強化，W和M0的復合作用對熱強性更有效。Ti是強碳化物形成元素。Ti在耐磨襯板中，通過形成極細小而又彌散分布的碳化物和金屬間化合物，來達到熱強性的目的。 碳化鉻耐磨板中的硫和磷，除在易切削耐磨板中作為合金元素外，一般是作為有害雜質對待的。標準中一般規定，[S]0.030%，[P]0.035%。硫硫在碳化鉻耐磨板中的溶解度很低，室溫下0.01%，過量的硫將大量形成硫化物非金屬夾雜。 硫可與耐磨板中的鐵、鎳等形成低熔點（＜1000℃）的共晶并沿晶界分布。在碳化鉻耐磨板的熱加工過程中，由于硫化物共晶已呈熔融狀態，常常導致鋼板的熱塑性下降并引起沿晶界的開裂。輕則表面缺陷增加，磨削量加大，成才率降低，重則造成大量廢品。 硫可增加鋼板的易切削性，但硫的加入將顯著降低鋼板的耐點蝕性。在具有特殊要求的級和尿素級碳化鉻耐磨板中，對鋼板中硫含量規定應0.010%或0.015%，實際控制都希望在0.005%。磷磷在耐磨板中有相當的溶解度。
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